H2-07 钎焊变形、残余应力与尺寸控制

课程代码 H2-07 · 板块 H 材料、连接与制造工艺 / H2 钎焊工艺 时长 约 3.5 小时（6 讲 + 1 次热—力耦合仿真算例） 适合对象 换热器结构工程师与结构仿真工程师、钎焊产线工艺与工装夹具设计人、尺寸质量（DCC）与首件确认责任人、以及负责把「装得上」写进图面的设计责任人；控变形与尺寸的必修 前置 H2-04 钎焊炉温曲线与工艺窗口控制 钎焊炉温曲线与工艺窗口控制（尤其是冷却段——本课接的就是它交出来的那一段）· H1-01 热管理用铝合金牌号、性能与选材 热管理用铝合金牌号、性能与选材（合金系与状态代号，是判断钎后强度按哪一支取值的前提）。体系外前置需自备：材料力学与热应力基础（应力—应变、屈服、弹塑性的基本概念） 本讲义定位 讲师授课蓝本 / 学员自学讲义

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你手上的事	直接看	还要配
件下线量出来芯高超差，要判是谁的账	第 1 讲：四个来源在时间轴上不同时发生	第 4 讲（工装那一支）· H2-04 钎焊炉温曲线与工艺窗口控制（冷却段那一端）
水室平面度超差、装车法兰漏	典型案例详解 ＋ 第 1 讲 §1.4 冷却不均	第 4 讲 §4.4 限位而非顶死
要给一款新件设计钎焊工装	第 4 讲：五项要求按顺序过	第 1 讲 §1.5（约束谱）· 第 6 讲（控制点怎么落）
结构仿真要一个钎焊残余应力初值	第 2 讲 §2.7 三条带入路径 ＋ 结构性上界	J5-02 热应力、热变形与热疲劳仿真（它怎么用这个初值算寿命）
集流管按什么强度校核	第 3 讲：两支合金分开算	H1-01 热管理用铝合金牌号、性能与选材 第 4 讲（钎后态取值口径）
要建一个热—力耦合模型预测变形	第 5 讲：本构选型 ＋ 对标两条线	J5-06 结构 FEA 建模方法基础：单元、约束、本构与结果可信度（建模方法学本体）· J5-02 热应力、热变形与热疲劳仿真（服役侧怎么接）
要把尺寸判据写进图纸而不是写进邮件	第 6 讲 §6.3／§6.4	I5-02 GD&T 与公差分析在热管理中的应用（GD&T 与公差分析）
要判「冷却快一点还是慢一点」	第 3 讲 §3.6 ＋ 第 4 讲 §4.7	第 2 讲 §2.4（应力那一侧的代价）

⛔ 本课不覆盖：温曲线本体的设计与工艺窗口的确定（→ H2-04 钎焊炉温曲线与工艺窗口控制）· 钎焊填缝机理、钎料与钎剂体系（→ H2-01 铝换热器钎焊原理与钎料/钎剂体系）· 气氛与钎剂那本账（→ H2-02 可控气氛钎焊（CAB/NOCOLOK）工艺）· 接头缺陷的命名、分级、形貌指纹与失效分析（→ H2-05 钎焊接头缺陷（虚焊/漏焊/腐蚀）与失效分析）· 检测方法与判读、检漏与金相（→ H2-06 钎焊质量检测与无损探伤）· 芯体强度与耐压的设计侧（→ G2-07 换热器芯体强度、耐压与热疲劳设计）· 结构 FEA 的建模方法学本体，含单元、约束、本构标定与结果可信度（→ J5-06 结构 FEA 建模方法基础：单元、约束、本构与结果可信度）· 服役期热应力与热疲劳寿命评估（→ J5-02 热应力、热变形与热疲劳仿真）· GD&T 体系与公差链分析（→ I5-02 GD&T 与公差分析在热管理中的应用）· 熔焊的软化与热影响区（→ H3-06 铝弧焊（TIG/MIG/CMT）与焊接接头静强度：热管理件的结构焊路线）。以及标准条款的逐字内容——本课只写每本标准「管什么、去哪查」，⛔ 不复述条款文本，版次一律以现行标准目录与你采购到的正式文本为准。

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引言：焊得上，不等于装得上

一台换热器进钎焊炉走一趟，出来时有两件事同时成立：接头焊上了，以及它已经不是进炉前那个形状、也不是进炉前那份材料了。

第二件事在产线上常常没有属主。工艺工程师盯的是温曲线与填缝，质量工程师盯的是检漏与耐压，结构工程师盯的是设计强度——而「芯体高度比图纸矮了 1.2 mm」「水室密封面翘了 0.4 mm 装上车漏」「集流管弯了、接管对不上支架」这三件事，落在他们中间的缝里。等到装车工位报上来，往前追要跨三个部门，追到最后常常得到一个很含糊的结论：「钎焊变形」。

这四个字不是结论，是一个还没拆开的账本。本课要做的就是把它拆开，拆成四个来源、两个时段、三层控制点，让每一条都能指向一个可以动手改的东西。

先把最容易被跳过的那一层说清楚：变形与残余应力不是同一件事的两种说法。

• 变形是已经释放掉的那一部分——收缩差没有被约束住，件就走形了，你用量具能量到它。
• 残余应力是没能释放的那一部分——收缩差被约束住了，件的形状看起来还行，但应力锁在里面，它不出现在任何一份尺寸报告上，却会在服役的第几万次热循环上现身。

两者是同一笔收缩差的两种去处，而且此消彼长：约束越强，变形越小、残余应力越大；约束越弱，变形越大、残余应力越小。这句话是本课最重要的一条结构，它直接推翻了产线上一个非常本能的动作——变形超差就把夹具做得更硬更紧。那样做尺寸报告确实会好看一阵，代价是把问题从「看得见的超差」搬到了「看不见的应力」上，而后者的账要到耐久试验或者售后才结。

本课交付什么、不交付什么，先说在前面。

交付：① 变形四个来源各自的机理、发生时段与识别特征；② 残余应力在热历程里哪一段被锁进去，以及它的一个结构性上界；③ 钎后强度按合金系分两支算的完整口径；④ 工装的五项要求与三层尺寸控制点；⑤ 热—力耦合仿真在钎焊场景下的本构选型与对标方法；⑥ 一套可以照着做的动作顺序。

不交付：⛔ 不给任何一条产线的冷却速率设定值、温曲线参数或工装图；⛔ 不给残余应力的通用典型区间（理由在第 2 讲 §2.6，那里同时给出替代物）；⛔ 不给任何尺寸公差的验收值——本课给的是典型参考区间与「怎么拿到你自己的数」，它们不是验收依据；⛔ 不复述任何标准的条款文本。

⚠ 还有一条口径上的提醒，放在这里免得读到一半才发现：本课出现的所有数值分成三类，正文里每一个数都会当场标明属于哪一类——物性与标准值（可以给准确值，并说明来源）、行业典型区间（只给区间并标「典型」，端点⛔ 不是可承诺值）、平台相关量（给典型参考区间＋常见锚点＋拿到它的路，⚠ 典型值、⛔ 非验收依据、须实测确认）。看到一个数而没有这三个标签之一，那是本课的错，请当场存疑。

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第 1 讲　变形从哪来：四个来源，各有各的判据

1.1 先把符号与口径钉死（含三处跨课对位）

这一节看着像形式，但本课有三个量与兄弟课重名或近义，不在开头钉死，后面每一句话都会有歧义。

直接沿用兄弟课的（同一个口径，可以互代）：

• σ_res　残余应力（MPa）。定义与 J5-02 热应力、热变形与热疲劳仿真 完全一致：服役热循环开始之前就已经存在的应力，主要来自钎焊冷却与装配。它的结构性上界 σ_res ≤ σ_y(该温度) 也照搬（第 2 讲 §2.2 会说明这个上界怎么来、怎么用）。
• σ_y(T)　该温度下的屈服强度（MPa）。⚠ 括号里的温度不能省——本课全篇都在跨越 20℃ 到 600℃ 这个区间，一个不带温度的 σ_y 在这里没有意义。
• σ_O 与 σ_braze　退火态强度、钎后强度取值。定义与 H1-01 热管理用铝合金牌号、性能与选材 一致，包括那条适用边界：σ_braze ≈ σ_O 只对非热处理强化系成立（第 3 讲整讲在讲这条边界）。

本课首定的（兄弟课没有定义过）：

• R_cool　冷却速率（K/min）。⚠ 这个量不写温区就没有意义——同一条冷却段，600→500℃ 与 200→100℃ 的速率可以差好几倍。本课统一约定：R_cool ≡ (T₁ − T₂) / Δt，且引用时必须同时写出 T₁ 与 T₂。本课默认讨论的区间是 550℃ → 200℃（选这一段的理由：上端已低于共晶温度 577℃、钎料已完全凝固，下端以下材料几乎不再有明显的应力重分布）。⛔ 看到别处一个不带温区的「冷却速率 X K/min」，不要直接拿来比。
• δ_sag　件级下垂挠度（mm）。指整件在装夹状态下、在峰值段因自重与高温蠕变产生的最大竖直位移。
• ΔT_span　同一时刻件内最热点与最冷点的温差（K）。

⚠ 三处必须说清的跨课对位——两个量长得像，口径不是同一个：

对位一：δ_sag ≠ d。H1-01 热管理用铝合金牌号、性能与选材 第 2 讲有一个下垂量 d，那是材料级验收试验的量：一条标准宽度的翅片带试样悬臂伸出 L_sag，按本厂炉曲线过一遍，量它的最大下垂。它检验的是这卷料抗不抗得住。本课的 δ_sag 是件级结果：整台换热器在真实装夹、真实自重、真实支撑间距下的下垂。两者的边界条件完全不同——d 的边界条件是「一端固定、另一端自由、跨距 L_sag」，δ_sag 的边界条件是你的工装。⛔ 一卷 d 合格的料，装出来的件照样可以 δ_sag 超差（支撑间距太大），反过来也成立。⛔ 两者不得互相代入，也不得互相背书。

对位二：ΔT_span ≠ ΔT_grad。J5-02 热应力、热变形与热疲劳仿真 定义 ΔT_grad ＝ T − T_avg（T_avg 为该件的体积平均温度），它是一个点上的量——每个点各有各的 ΔT_grad，用来驱动「件内梯度自约束」这一支热应力。本课的 ΔT_span ＝ T_max − T_min 是一个整件的量，一个时刻只有一个数，用来描述冷却均匀性这件工艺事实。⚠ 粗略地说，两者在量级上有关系（ΔT_span 大致是 |ΔT_grad| 最大值的两倍量级），但那只是量级关系，⛔ 不是换算式：温度场的形状不同，同一个 ΔT_span 可以对应差别很大的 ΔT_grad 分布。⛔ 仿真里要用的是 ΔT_grad（求解器自己从温度场算），工艺记录上能测到的是 ΔT_span（几根热电偶的极差），⛔ 两者不得互相代入。

对位三：本课的「变形」与 I5-02 GD&T 与公差分析在热管理中的应用 的形位公差项是两层。本课讲的是物理上发生了什么（下垂、翘曲、缩放），I5-02 GD&T 与公差分析在热管理中的应用 讲的是怎么在图面上把它约束住（平面度、直线度、位置度及其基准体系）。第 6 讲会把两层接起来，但在此之前，请不要把「翘曲」当成一个形位公差项——它不是。

其余符号：α 线膨胀系数（1/K）· E 弹性模量（MPa 或 GPa）· ΔT 一般温差（K）· H_core 芯体高度（mm）· FLT 平面度（mm，须带评定范围）· C_fix / C_part 工装与工件的热容（J/K）。

1.2 把「变形」这个词拆成三种形态

产线上说「变形」时，指的其实是三件在机理与对策上都不同的事。不先分开，第 1 步就会走错。

形态① 下垂（sag / droop）。件在高温下自己塌下去，方向永远与重力一致。特征是与支撑方式强相关、与冷却段无关——它在峰值段就已经发生完了，冷下来只是把这个形状固定住。典型表现：长条形芯体中段矮一截、上层翅片被压塌、悬空的接管口下沉。

形态② 翘曲（warp / bow）。件整体扭或弯，方向不一定与重力一致。它来自各部位收缩不同步，主要发生在冷却段。典型表现：水室密封面不平、集流管弯、边板呈弓形、长件两端翘起。

形态③ 尺寸缩放（shrinkage）。件整体比图纸小（或某个方向小），形状没走样，就是尺寸不对。它来自钎料填缝时的间隙闭合与整体热收缩，是系统性、可重复的。典型表现：芯高 H_core 一批全部偏小 0.8 mm，分散很小。

为什么必须分开：三种形态的第一动作完全不同。

形态	主要发生时段	第一动作	⛔ 常见做反的动作
① 下垂	峰值段（升温末段就开始）	加支撑、缩短支撑间距、降峰值或缩短高温停留	去调冷却速率——它不在这一段
② 翘曲	冷却段	改冷却均匀性、放松过强约束	把夹具做得更紧——那会把翘曲换成残余应力
③ 缩放	全程累积，冷却段定终值	补偿：把工装或零件下料尺寸按实测偏差预偏	反复调工艺去追一个系统偏差

⚠ 形态③ 那一行值得多说一句，因为它是三种里唯一不该去消除、而该去补偿的：一个稳定的、分散很小的系统偏差，是产线送给你的礼物——把它量出来、写进工装或下料尺寸，一次就解决。反过来，为了把这 0.8 mm 追回去而反复动温曲线，动的是一个本来稳定的过程，很容易把分散一起搞大。判「该消除还是该补偿」的判据只有一条：分散有多大。系统偏差大而分散小 ⇒ 补偿；分散大 ⇒ 才是真要去查的问题。

1.3 来源①：高温蠕变与重力下垂

机理。铝在接近固相线时几乎没有强度。3003 的固相线约 643℃（物性值，ASM 熔化范围），常用峰值带是 595~605℃（行业典型区间，⛔ 不是标准规定值，端点不是可承诺值）——也就是说，件在峰值段是在离固相线只剩几十开尔文的地方待着。在这个温度上，材料的屈服强度已经掉到室温的一个很小的份额，而且还会随时间继续变形：这就是蠕变，应变率随温度和应力上升，在近固相线区急剧增大。

⚠ 这里必须点破一个直觉错误：「峰值温度没超上限，所以安全」是不成立的。蠕变是温度 × 时间的累积，同一个峰值，高温停留拉长一倍，下垂量可以显著加大。这与 H2-01 铝换热器钎焊原理与钎料/钎剂体系 讲溶蚀时给出的结论同构——两者共用「够热 × 够久」这一对自变量。

工程量级。本课给一个方向性的量级，帮你判断自己的数是不是离谱：常用铝合金在室温下的屈服强度是几十到上百 MPa 量级（3003-O 室温 σ_y 约 42 MPa，ASM 典型值、不是验收下限；同牌号 H14 态约 145 MPa，同样口径，两个数均引自 H1-01 热管理用铝合金牌号、性能与选材），而在 595~605℃ 的峰值带上，它掉到室温 O 态的十分之一量级甚至更低（这是一个量级判断，不是一个可查的值——具体牌号的高温强度须按你所用牌号的高温力学数据取，见第 5 讲 §5.4）。⇒ 把件放在峰值段，本质上是把一堆几 MPa 强度的薄壁零件按图纸形状摆着，撑住它的是工装和它自己的几何刚度，不是材料强度。

识别特征（怎么判它是不是这一支）：

1. 变形方向永远向下，与件在炉里的摆放姿态严格相关——把件翻个身再走一炉，变形位置跟着翻，这是最干净的判据；
2. 变形量与支撑间距强相关，与冷却速率无关；
3. 加长高温停留会加重，缩短会减轻；
4. 芯体上层比下层重（下层承受上面所有层的重量）——多层结构的下垂常常下重上轻。

1.4 来源②：各部件的热膨胀差

机理。一台换热器不是一块均质的铝。它至少有四种截然不同的构件：薄到 0.05~0.10 mm 量级的翅片带、0.20~0.40 mm 量级壁厚的扁管（这两个厚度带引自 H1-01 热管理用铝合金牌号、性能与选材，行业典型区间，随平台与耐压要求变）、几毫米壁厚的集流管、以及更厚的主片与边板。它们在同一个炉子里，升温速度不可能一样——薄的先热、厚的后热；降温时反过来，薄的先冷、厚的后冷。

于是在任意一个时刻，件内不同部位处在不同温度上，各自按 α·ΔT 伸缩不同的量。它们又是焊在一起的（或者正要焊在一起），互相拉扯，这就是热应力。约束下的量级估算式在本课的公式表里（σ ≈ E·α·ΔT，第 5 讲与关键公式一节各有一次完整展开）。

⚠ 这一支有一个容易被忽略的性质：它在升温段与冷却段的方向是相反的，所以「净影响」取决于两端对不对称。如果升温慢而均匀、冷却也慢而均匀，两端大致抵消，净变形不大；如果升温均匀而冷却很急，冷却段那一半没有被抵消，就留下变形与应力。这解释了产线上的一条经验：变形问题查冷却段的命中率，远高于查升温段。

物性口径（这是可以给准确值的一类）。纯铝的线膨胀系数 α 在室温附近约 23.6×10⁻⁶ /K（ASM 典型值，20~100℃ 口径）。⚠ 两条使用限定必须跟着它：① α 随温度上升，到 500~600℃ 量级时会升到 28~30×10⁻⁶ /K 量级（行业典型区间，具体值按牌号的高温物性数据取）——所以用室温 α 去估算钎焊温区的收缩，会系统性偏小；② 常用铝换热器材料（1xxx/3xxx/4xxx/6xxx）的 α 彼此接近，铝—铝之间的膨胀差主要来自温度差，不是来自材料差。

这第 ② 条很重要，它把一个常见的误诊挡掉了：在全铝换热器上，⛔ 不要把变形归因于「不同牌号膨胀系数不一样」——那个差别很小。真正的膨胀差来自厚薄不同导致的温度不同步。⚠ 但一旦件上出现了非铝件（不锈钢接管、钢制支架、铜过渡件，或者工装本身是钢的），情况就完全反过来了：钢的 α 大约是铝的一半量级，这时材料差成为主导。⇒ 判据：先看件上有没有异种材料，再决定这一支该往哪查。

1.5 来源③：冷却不均导致的收缩差

这一支是翘曲的主来源，也是本课最该盯住的一支。

机理。件在冷却段各点温度下降不同步，先冷的部位先收缩，后冷的部位还热着、还没收缩。先收缩的那一部分被后收缩的部分拉住，于是产生应力；等到后面这部分也冷下来收缩，前面那部分已经定型了，两者的收缩量对不上——差额就变成永久变形（如果材料屈服了）或者残余应力（如果没屈服）。

为什么冷却段比升温段更要命，有三个叠加的理由：

1. 速率通常更快。升温要照顾均温与钎剂活化，本来就慢；冷却段为了产能往往尽量快。速率快 ⇒ ΔT_span 大。
2. 这一段没有「后面」来抵消它。升温段造成的失配，后面还有均温段和峰值段去松弛掉；冷却段是最后一段，它造成的失配直接进入终态。
3. 材料在这一段正在快速变硬。高温时材料软、应力会被蠕变松弛掉；温度一降，材料强度回来，同样的收缩差能扛住的应力越来越大，于是被锁住的应力也越来越大。这条是第 2 讲的核心机理，这里先埋一句。

件上哪些位置最容易冷得不一样：

• 边缘 vs 中间：长条件的两端与外围散热面积大、周围空气流通好，冷得快；中间被自己包着，冷得慢。这是长件两端翘的典型成因。
• 厚 vs 薄：厚件热容大，冷得慢（与升温段同理，方向相反）。
• 迎风 vs 背风：冷却段如果靠强制风冷，件的迎风面与背风面可以差出很大一个 ΔT_span。装载姿态与件间距在这里直接变成尺寸后果。
• 被工装挡住的部位：工装是热的通道也是热的屏障，被夹块盖住的地方冷得慢，露在外面的冷得快——工装的形状会直接印在件的变形图案上，这也是判断工装是不是元凶的一条实用线索：变形图案与工装接触点的空间分布对得上，基本就是它。

平台相关量（本课给典型参考区间，⚠ 非验收依据）。冷却段件内最大温差 ΔT_span：工程上常见把它控在 20~60 K 的量级，常见锚点 ≈30 K。⚠ 这是典型参考值、⛔ 不是验收依据，须由你自己产线的随炉多点热电偶记录实测确认。拿到它的路：在件的「最快冷点」与「最慢冷点」各埋一支热电偶（位置由本节四条线索选，或由第 5 讲的仿真温度场指出），走一炉，取整个冷却段每一时刻两支读数之差的最大值。⚠ 只埋一支热电偶测不出 ΔT_span——它是极差，至少要两支，而且要埋在真正的极值点上，否则量出来的是一个偏小的数、给你一个假的安心。

1.6 来源④：装夹约束——顶死与放任是同一枚硬币的两面

前三支产生的都是收缩差。第四支不产生收缩差，它决定收缩差变成什么。

把约束看成一根连续的谱，两端是两个极端：

左端·放任（约束不足）。件在炉里没有有效支撑与限位，前三支的收缩差全部释放成变形。后果：δ_sag 大、翘曲大、位置度失控，件下线时形状随机、分散很大。⚠ 这一端还有一个隐蔽后果：件在传送带上会移位或者相互压叠，产生一批「和别的件挤在一起」造成的偶发变形，这类变形没有规律，最难追。

右端·顶死（约束过度）。件被刚性夹具在多个方向完全约束住。前三支的收缩差没有地方去，全部转成应力。后果：尺寸报告可能很好看，而 σ_res 被推到很高——推到什么程度？推到该温度下材料屈服为止（这就是第 2 讲那个结构性上界的物理含义）。⚠ 顶死还有两个更直接的坏后果：① 一旦应力超过该温度下的屈服强度，件会就地塑性变形，而塑性变形在松开夹具之后不会回弹——于是你既付了应力的账，又没换来尺寸；② 顶死处常常成为下一道工序或服役期的开裂起点。

⇒ 正确的位置在中间：限位而非顶死。它的工程含义是——约束住你要控的那几个自由度，把其余方向留给收缩。具体怎么落成夹具，是第 4 讲 §4.4 的内容。

⚠ 这里要防一个很自然的误读：「中间」不是「松一点」。约束不是一个标量，它是按自由度分的。同一个件，某个方向上可以是完全刚性约束（比如你要控的那个基准面），另一个方向上必须完全自由（比如长度方向的整体收缩）。把整套夹具「统一松一点」是把两个方向一起调错。

1.7 四支合起来：一条可以照着走的诊断顺序

拿到一个变形超差的件，按下面的顺序问，每一步都有一个成本很低的验证动作：

1. 是哪一种形态？下垂 / 翘曲 / 缩放。看变形方向与分散大小。验证动作：量 10 件，看偏差的均值与分散——均值大分散小 ⇒ 缩放，走补偿路；分散大 ⇒ 继续往下。
2. 与重力方向相关吗？验证动作：翻身再走一炉。跟着翻 ⇒ 下垂（来源①），去查支撑间距与高温停留；不跟着翻 ⇒ 继续。
3. 变形图案与工装接触点的分布对得上吗？验证动作：把工装接触点画在变形云图上叠一下。对得上 ⇒ 来源④（约束）或工装造成的冷却屏蔽，去查夹具；对不上 ⇒ 继续。
4. 冷却段件内温差有多大？验证动作：两支热电偶埋极值点，走一炉，量 ΔT_span。偏大 ⇒ 来源③，去查冷却均匀性；正常 ⇒ 继续。
5. 件上有异种材料吗？有 ⇒ 来源②的材料差分支，去查约束释放设计；没有 ⇒ 来源②的厚薄分支，去查均温时间与壁厚跨度。

⚠ 为什么这个顺序不能颠倒：前三步的验证动作各自只要一炉或者一次数据分析，第 4 步要埋热电偶、第 5 步要改设计。把便宜的判据放在前面，这是诊断顺序的唯一排序原则。⛔ 产线上最常见的反例是一上来就上仿真——仿真是第 5 讲的工具，它在已经知道要问什么之后最有价值，在诊断的第一步它只会给你一张很漂亮、但不知道该怎么用的云图。

本讲小结：「钎焊变形」是一个还没拆开的账本，拆开是四支：① 高温蠕变与重力下垂，发生在峰值段，判据是「翻身再走一炉，变形跟着翻」，⛔ 去调冷却速率是方向错；② 各部件热膨胀差，全程发生但升温冷却方向相反，全铝件的驱动量是厚薄导致的温度不同步而非牌号差别，一旦有异种材料则材料差成为主导；③ 冷却不均导致的收缩差，发生在冷却段，是翘曲的主来源，因为这一段速率快、没有后续段抵消、且材料正在快速变硬；④ 装夹约束，它不产生收缩差，只决定收缩差变成变形还是变成残余应力——这就是「变形与残余应力此消彼长」这条主线。变形本身也要先分三种形态（下垂／翘曲／缩放），三者第一动作完全不同，其中缩放该补偿而不该消除，判据是分散有多大。诊断按「便宜的判据放前面」排序：分散 → 翻身 → 工装图案叠合 → 埋热电偶量 ΔT_span → 查异种材料，⛔ 一上来就上仿真是把工具用在了它最没有价值的位置。