E3-03 对外放电（V2L）工况的车载电源热管理与使能判据
课程代码 E3-03 · 板块 E 电驱与电力电子热管理 / 车载电源热管理 时长 约 3.5 小时（7 讲） 前置 E3-01 OBC / DCDC 散热设计；E3-02 车载充电系统与高压配电盒热管理；体系外前置（需自备）：双向 DC/DC 与逆变器拓扑基础（LLC/CLLC 谐振变换、同步整流、离网逆变） 本讲义定位 讲师授课蓝本 / 学员自学讲义，是 E3-03 大纲的完整展开版
引言：先问车在什么状态，再问放多大——散热手段是被默认关掉的
一个具体的现场：露营地，用户把电磁炉和一串照明插在车尾的对外放电插座上，人就在车边一两米活动。此刻工程上要答三问——车该不该放、能放多大、要不要把冷却泵叫醒。这三问看起来是三件事，实际是同一条判据链上的三环；而这条链的第一环⛔ 不是「输出多少 kW」，是此刻整车处在什么状态。驻车对外放电常发生在非行驶且可能休眠的状态下，冷却泵、风扇、压缩机默认全部不使能，电源盒退化成「壳体外表面→环境」这一条自然散热路径。功率档只是输入之一，真正决定这台车这一刻能散多少热的，是整车状态。
这门课与前面两门的分界只有一条。E3-01 OBC / DCDC 散热设计（OBC / DCDC 散热设计）讲的是盒子自己怎么散热——从效率曲线反算损耗、器件到环境的热阻链、磁件产热与热态 B_s、IP67 密封腔内的自然对流、铝电解电容的温度—寿命法则；E3-02 车载充电系统与高压配电盒热管理（车载充电系统与高压配电盒热管理）讲的是充电时整车怎么协同——驻车无迎风、风扇被噪声限速、低温散热器串并联、降功率迟滞的标定范式、I²t 判据、以及把热甩给桩的枪线液冷。本课接在它们后面，讲的是第三件事：那些散热手段被默认关掉之后怎么办。⚠ 前指这两门课时，本讲义一律只写课号加主题（例如「铁损铜损与热态 B_s 的算法本体见 E3-01 OBC / DCDC 散热设计 的磁件产热与热态 B_s 校核主题」），⛔ 一处都不写「第 N 讲」——它们各自怎么分讲不在本课的可知范围内，写死了读者按图索骥只会落空。
还有一件与内容同样重要的事：这门课的读者是三方合一的。系统工程师要定这一路需求在整车既有体系里的位次与降级路径，结构与电子散热工程师要给出盒子在泵不转时到底还能散多少热，控制与标定工程师要把这些结论落成可执行的门限、迟滞与状态迁移。三方在这门课里第一次要在同一张表上签字——那张表就是第 5 讲的使能判据表，它是本课唯一的合流点。三方各自的判据若不在同一张表上对齐，最典型的后果不是争吵，是各自都觉得对方会管，于是没有人管：比如「放电结束之后泵还要不要多转一会儿」这一行，热侧默认电子电气架构会保持唤醒，架构侧默认热侧会自己申请，最后条款里一个字都没有。
钉子① 先问整车在什么状态，再问放多大功率——V2L 的散热能力不是设计出来的，是被整车状态决定的。由此推出的第一个动作，⛔ 不是「选一套散热方案」，而是先算两个天花板：一个是稳态散热天花板 Q_nat，也就是泵与风扇都不使能时盒体外表面能持续带走的功率；另一个是热容可顶时长 t_hold，也就是散不出去的那部分热把温度顶到限值之前，靠冷却液与金属件的热容还能撑多久。这两个数直接翻译成使能判据表里的两条门限——开泵功率门限与静默时长门限，第 4 讲到第 7 讲全部挂在它们上面。按本课第 3 讲的教学算例，这两个天花板落在稳态可持续输出上限 P_out,∞ ≈ 2.0 kW 与 6 kW 档 t_hold ≈ 12 min（3.3 kW 档 ≈ 36 min）。⚠ 这两个数是按本课教学假设值算出来的，⛔ 不对应任何平台，全部输入与推导集中列在本节末尾那张清单里；把它们放在引言，是因为它们给出了本课最硬的一条结论——3.3 kW 与 6 kW 两个档都超过 P_out,∞，所以靠热容只是买时间，⛔ 不是「可以不开泵」。
钉子② 按小时算，不按秒算——判据整体换代。V2L 的输出时长按小时计，这一条把判据体系整个换了一代。限值的口径变了：I²t 与短时热容限这类瞬态判据在这里几乎不当家（它们的本体归 E3-02 车载充电系统与高压配电盒热管理 的短时过载与 I²t 判据主题；⚠「几乎不当家」⛔ 不等于「可以不设」——短路与输出过流这类真瞬态事件仍旧靠它们），当家的是稳态温升，以及由稳态温升按寿命目标反推出来的允许温度：铝电解电容芯温、变压器与电感绕组温度、输出继电器触点温度，一律从「器件手册上的绝对上限」换成「按目标寿命反推出来的允许值」。工况的口径也变了：从「一个额定点」换成「功率包络与负载占空比 d_load」——用户中途插拔负载、电磁炉与电动工具本身断续，只给一个额定点，准稳态温升不是被高估就是被低估。验证的口径同样变了：从「测到稳」换成「测到真正进入准稳态」，否则测到的是热容不是散热能力。
★ 全课最容易被读反的，是「泵不使能」这四个字，现在就点破。读者很容易把它读成「液冷回路效率低一点」，于是照旧沿用行驶工况那条热阻链——器件结→TIM→壳体→冷板→冷却液→散热器——去核驻车放电的稳态温升。算出来的温度完全可接受，据此给出「这个功率档不必唤醒泵」的结论。⛔ 这是一个看起来有计算支撑、方向却整个错掉的判断。它错在哪：泵不转时冷却液不循环，冷板到冷却液这一段不再是散热路径，只剩热容——冷却液在能量方程里从「散热项」变成了「蓄热项」；此时唯一的稳态散热路径是盒体外表面→环境，其等效换热系数（对流与辐射合计，本课记 h_ext）只在 5~15 W/(m²·K) 这个典型量级上，面积也只是盒子的有效外表面积。泵不转不是打折，是这条路断了。
读者据此会做错的那个具体动作，必须写出来：用那条已经断掉的热阻链去算，会把泵不使能时的散热天花板算成一个根本不成立的高值 ⇒ 开泵功率门限跟着定高 ⇒ 该唤醒泵的功率档不唤醒 ⇒ 靠热容顶十几分钟到几十分钟之后撞上部件温度门限、被动降额，而这时候泵才从一个已经很高的温度起点开始往回拉。本课的典型案例（第 7 讲之后的案例节）走的正是这条链：某纯电 SUV 6 kW 露营放电，顶了一段时间就撞了变压器绕组温度门限，触发降额后泵才被唤醒，风扇又直接按行驶工况那一档高转速起转，用户就站在车边一两米，噪声当场引发抱怨。⚠ 这句错话在本讲义里只以被点破的形态出现——凡在正文里见到它，一定带着「⛔ 不许这样核」的判词。
它还有一个更隐蔽的同型形式：即使记住了要走「盒体外表面→环境」这一段，也很容易顺手把 E3-01 OBC / DCDC 散热设计 里 IP67 密封腔内那个自然对流换热系数拿过来代进去。那一段是「内腔空气→壳体内壁」，与「壳体外表面→环境空气」是两段串联的不同路：分母（换热面积）不同、驱动温差也不同，两个系数⛔ 不可互换、更不可互相代入。⚠ 它们量纲相同、量级也接近，所以代错了不会有任何东西报错——式子照样算得出一个数来。为此本课把外表面那一段统一记作 h_ext（＝h_conv + h_rad），内腔那一段统一记作 h_int 并注明它属 E3-01 OBC / DCDC 散热设计 的射程、本课⛔ 一个数都不给，⛔ 正文与图上一律禁止裸写不带下标的 h（h_ext 与 h_int 都在下一节的符号表里，⛔ 两者不可互换、不可互相代入）。同理，本课有两个都叫「温差」的量——ΔT_case（Q_nat 的驱动温差）与 ΔT_allow（最先撞限那个部件的温度裕量），⛔ 同样禁止裸写 ΔT。这两组量的完整定义见本节末的符号表。
本课的射程，以及不讲什么。这是一门消费型的课：它把别处已经建好的能力当输入约束消费，只对「散热手段被默认关掉之后怎么判」这一段负责。所以下面这些只给类型与去向，⛔ 一律不给限值、等级号与条款内容——低压供电边界与 12V 能量保底的方法本体归 K2-06 热管理低压供电边界：DCDC 容量、多执行器同时率与 12V 能量保底；电池侧可用放电功率窗口与其限值 map 归 K3-12 电池放电与回馈侧可用功率窗口：限值 map、热限功率与撑窗策略；仲裁的框架语言（分层架构、状态机、优先级、切换稳定性）归 K3-01 整车热管理控制策略总览与模式管理，整车能量侧的调度与优化归 B4-04 整车能量管理与热管理的协同优化；连接器、线束与母排的温升算法归 E5-04 高压连接器、线束与母排的温升管理；薄膜电容与铝电解在寿命加速上不可互套的依据归 E2-06 主驱逆变器盒级热设计：DC-Link 薄膜电容与非半导体热源；噪声目标怎么写、测点距离与声品质参量口径归 L6-05 整车级热管理 NVH：噪声目标分派、静态工况验证矩阵与多源归属仲裁；环境舱试验的设备形态与舱内—道路相关性归 L3-01 环境舱整车热管理试验（高低温/快充）；耐久台架规程归 L1-04 振动、热冲击与耐久台架试验；工况谱与负荷谱怎么收进整车矩阵归 B1-01 整车热平衡与全工况热负荷谱分析；同一次驻车的座舱侧边界（露营 / 休息模式）归 C6-04 智能座舱：人员感知与按需送风（露营/休息模式）。标准侧同样只写去向：本课涉及五类要求——车端对外放电的接口定义与放电控制导引及通信时序、离网逆变输出的电能质量与用电安全、并网（V2G）侧的并网保护与防孤岛、车外与车内噪声测量的测点距离与工况约定、环境舱整车试验的环境条件与稳态判定——本课一条原文都没有独立核对过，因此⛔ 不给编号、不给年份、不给任何限值，一律写「按现行版本确认，以现行目录为准、引用前须核」。
七讲怎么排。第 1 讲先把「谁在发热」重排一遍：V2L 的电流方向是电池→高压母线→隔离级→交流输出，谐振变换级由 LLC 转为反向 LLC/CLLC 运行、前级由 PFC 整流转为离网逆变，⚠ 两级的功能位次并没有互换；隔离级两侧各自换了角色（电池侧由同步整流转为主动桥、母线侧反过来），要重排的是器件级损耗表而⛔ 不是把整块热源从一头平移到另一头；再加上同步整流驱动时序必须按反向工作点重整定、磁件工作点整体迁移、以及「反向效率曲线是独立的一条曲线」，最后落成全课基准算例的第一步——把两个输出档反算成盒内损耗。第 2 讲讲这个功能怎么落在车上：先按「交流逆变发生在车端边界的哪一侧」建量产路线全集，再谈双向 OBC 复用与独立 V2L 放电模块之间那三条判据的取舍与各自的热代价，并把放电态才全程通流的那一组输出侧热源补进热源全集，最后给出 V2G 的射程边界。第 3 讲是本课的承重结构：从整车状态出发，按四域全集逐项核一遍执行器在 V2L 默认态下的可用性，点破上面那条反钉子，建散热路径全集并把两个换热系数分段钉死，然后一步步算出 Q_nat、P_out,∞ 与 t_hold 三个结论，并交代 t_hold 是上界、⛔ 不得反过来当成「可以放心放这么久」。第 4 讲算唤醒的代价——12V 能量账、车边有人时的距离比声压级差、休眠与唤醒必须写成接口条款的那四行、以及 DCDC 在线本身要回填进热账。第 5 讲把前四讲的结论汇成使能判据表（大纲点名七列，本课补到十列并逐列标明哪三列是本课补的），定两条独立门限与各自的迟滞带、风扇转速上限的标定依据（⛔ 上限值本课一律不给，判据表那一格写「由本项目确定」，口径归 L6-05 整车级热管理 NVH：噪声目标分派、静态工况验证矩阵与多源归属仲裁）、SOC 下限与剩余续航保底、与座舱抢功率与抢冷源的两条仲裁、降额触发量的选取，以及失效与退出路径按七域映射到三个档位。第 6 讲把热判据整体换代：怎么判「已经进了准稳态」、限值怎么按寿命反推、热账边界怎么画（并给「每一份损耗都留在车上」这句话补上它的射程限定）、工况怎么写成功率包络与负载占空比 d_load、以及决定验证矩阵行数的六维工况全集。第 7 讲把这一切变成可实测可证伪的东西：环境舱长时驻车放电的试验剖面、试验前就要定死的测点最小集（其中「盒体外表面多点 + 盒周空气温度」是用来证伪第 3 讲那两项假设的）、噪声与温度必须同一时基同步采样、12V 能量账要实测不能估算、耐久后复测为什么是必测项，以及「什么叫通过」的判定口径。收尾五节把七讲的公式、案例、误区、动手做与课程衔接收口——动手做要交的正是那张能签字的十列判据表，加一张降额曲线和一页 12V 能量账。
全课符号与口径约定（先立后用，各讲⛔ 不得另立）
本课七讲共用下面这一张表。⛔ 正文与图上一律不裸写 h 与 ΔT——这两个字母在本课各自对应两个不同的量，且量纲相同、量级接近，代错不会报错。
| 符号 | 含义 | 单位 | 本课给不给数 |
|---|---|---|---|
| P_out | 对外交流输出功率（本课算例取 3.3 kW / 6 kW 两档） | W | 场景档，给 |
| P_loss | 电源盒内总损耗 | W | 由 P_out 与 η_rev 反算 |
| η_rev | 反向效率（放电方向），随输出档与母线电压变 | 无量纲 | ⛔ 不给，算例用教学假设值 |
| h_conv | 盒体外表面→环境空气的自然对流换热系数 | W/(m²·K) | 给典型量级 |
| h_rad | 盒体外表面辐射线性化后的等效换热系数 | W/(m²·K) | 给典型量级 |
| h_ext | 上两项之和（＝h_conv + h_rad），Q_nat 式里用的就是它 | W/(m²·K) | 给典型区间 5~15 |
| h_int | 「内腔空气→壳体内壁」那一段的自然对流换热系数，定义在壳体内表面与内腔空气对内壁的温差上；属 E3-01 OBC / DCDC 散热设计 的 IP67 内腔自然对流射程 | W/(m²·K) | ⛔ 本课一个数都不给；⛔ 不可与 h_conv／h_ext 互换或互相代入 |
| ε | 盒体外表面的发射率（决定 h_rad） | 无量纲 | 只给材料手册量级（阳极氧化／黑化铝 0.8~0.9、裸铝／抛光铝 0.05~0.1），⛔ 不写成任何牌号或涂层的承诺值 |
| A_ext | 有效外表面积（被支架、车身或隔热件遮挡的面不计入） | m² | ⛔ 不给，须结构建模确定 |
| T_case | 壳体外表面温度 | ℃ / K | ⛔ 不给平台值；3.4 的 h_ext 复算用教学假设值 65 ℃（已列进下节假设值清单） |
| T_amb | 盒周空气温度，⛔ 不是整车环境温度 | ℃ / K | ⛔ 不给平台值，须驻车工况仿真或实测；3.4 复算用教学假设值 35 ℃（已列进下节假设值清单） |
| T_f | 膜温 ＝ (T_case + T_amb)/2，只用于取 3.4 那组空气物性 | ℃ / K | 由上两行算出（算例 50 ℃） |
| ΔT_case | ＝T_case − T_amb，Q_nat 的驱动温差 | K | ⛔ 不给，须由本项目确定 |
| ΔT_allow | 最先撞限那个部件的温度裕量，⛔ 与 ΔT_case 不是同一个量 | K | ⛔ 不给 |
| Q_nat | 泵与风扇均不使能时的自然散热天花板 | W | 由上列各量算出 |
| Σm·c_p | 壳体、冷板、冷板内冷却液与磁件的等效热容 | J/K | ⛔ 不给，须按实际质量清单累加 |
| t_hold | 不唤醒泵时靠热容能顶的时长；★ 它是上界 | s / min | 由算例给出，⛔ 不得反向使用 |
| P_out,∞ | 稳态可持续输出上限（泵不使能时能无限续放的输出功率） | W | 由 Q_nat 与 η_rev 联立解出 |
| U_12 / I_i / d_i / E_12V | 低压母线电压 / 各执行器电流 / 各执行器的同时率（第 i 个低压负载在放电时长内的通电时间比，低压侧）/ 唤醒态低压能量账 | V / A / 无量纲 / Wh 或 Ah | ⛔ 不给，本体归 K2-06 热管理低压供电边界：DCDC 容量、多执行器同时率与 12V 能量保底 |
| d_load | 负载占空比：车外交流负载在一个通断周期内的高功率段时长占周期的比例（高压输出侧，6.6 的工况定义量） | 无量纲 | ⛔ 不给，取决于目标场景，由产品与标定人员给出 |
| SOC_floor / E_pack / η_dis | 放电下限 SOC / 电池可用总能量 / 放电链路效率（须用反向曲线） | 无量纲 / kWh / 无量纲 | ⛔ 不给，电池侧本体归 K3-12 电池放电与回馈侧可用功率窗口：限值 map、热限功率与撑窗策略 |
| P_aux,HV / P_aux,LV | 高压侧 / 低压侧辅助功率 | W | ⛔ 不给 |
| ΔL_p / r₁ / r₂ | 两测点的声压级差 / 两个测点到声源的距离 | dB / m | 只给比值算例，⛔ 不给绝对距离 |
| τ_sys | 系统热时间常数，用于判准稳态判据 t ≳ 3·τ_sys 是否成立（★ 全课统一写这一条，⛔ 不写「t ≫ τ_sys」——「远大于」不可判真假，理由见 6.2） | s | ⛔ 不给，须瞬态仿真或实测阶跃响应 |
全课教学假设值清单（⛔ 不对应任何平台，⛔ 禁止被当作可取用值）
本课的教学价值有一大半来自「算例 → 门限」这条推导链，而链上每一个输入都是假设的。集中列在这里，比散在七讲里各标一次更不容易漏。⚠ 每一行的右列写明真实值该由谁给——⛔ 这些数一律不得被反过来读成典型值（例如⛔ 不许读成「典型电源盒外表面积约 0.5 m²」或「反向效率约 93%」）。
输入（全部为教学假设值）
| 量 | 本课取值 | 真实值该由谁给 |
|---|---|---|
| η_rev | 0.93 | 由反向工况实测效率曲线给出，须扫全输出档与全 SOC |
| h_ext | 10 W/(m²·K)（在 5~15 典型区间内另选的一个教学假设值，⛔ 不是「区间中值」这个意义上的代表值） | 由盒级仿真与实测标定；⚠ ⛔ 不要与第 3 讲复算出的 10.7 混用，两者不是同一个数 |
| L（3.4 复算用） | 特征长度 0.3 m | 由盒体几何与安装朝向确定（Churchill-Chu 竖板关联式的特征长度） |
| T_case（3.4 复算用） | 65 ℃ | ⛔ 与符号表同一口径：平台值不给，本行只是 3.4 那一次复算的教学假设值 |
| T_amb（3.4 复算用） | 35 ℃ | 同上；真实值须由驻车工况仿真或环境舱实测给出（口径＝盒周空气温度，见 3.7） |
| A_ext | 0.5 m² | 由本项目结构建模确定（遮挡面不计入） |
| ΔT_case | 30 K | 由可触摸温度要求、周边件耐温与材料要求确定（⛔ 禁止抄上一代） |
| Σm·c_p | 8.52 kJ/K＝铝 6 kg × 900 J/(kg·K) ＋ 冷板内冷却液 0.4 kg × 3300 J/(kg·K) ＋ 磁件 3 kg × 600 J/(kg·K) | 按本项目实际质量清单逐项累加，并注明哪些质量因热耦合太弱不计入 |
| ΔT_allow | 25 K | 取决于哪个部件最先撞限，及该部件按寿命反推出的允许温度 |
| 12V 侧 | 泵 3 A（d = 1.0）、风扇 8 A（d = 0.5）、被唤醒的控制器与总线节点合计 4 A（d = 1.0）、U_12 = 12.5 V | 各执行器电流与同时率的本体归 K2-06 热管理低压供电边界：DCDC 容量、多执行器同时率与 12V 能量保底，须实测 |
| 起动电池 | 标称 60 Ah，按保住起动能力只可用一半计 | 真实可用放电深度取决于电池类型、温度、老化与整车起动能力要求；⛔「可用一半」不是可抄的判据 |
| 噪声算例 | 距离比 r₂/r₁ = 5 | ⛔ 本课不给「常用远场测点」的绝对距离——未独立核对过测量规程原文，口径归 L6-05 整车级热管理 NVH：噪声目标分派、静态工况验证矩阵与多源归属仲裁 |
⚠ 上表只收教学假设值。3.4 复算里还用到一组另一档来源的数，它们⛔ 不进本表，但同样⛔ 不得被当成本课的承诺值：表面发射率 ε（阳极氧化／黑化铝 0.8~0.9、裸铝／抛光铝 0.05~0.1，来源＝材料手册）与膜温 50 ℃ 下的常压空气物性（k / ν / α / Pr，来源＝标准传热手册物性表）。判「这个数能不能抄」时，问的是它属哪一档来源，⛔ 不是它在不在上表里。
由以上假设算出的结果（同样⛔ 不对应任何平台；全课任何一处同值同舍入）
| 结果 | 值 | 出自 |
|---|---|---|
| P_loss（3.3 kW 档） | 248 W | 第 1 讲，P_loss = P_out·(1/η_rev − 1) |
| P_loss（6 kW 档） | 452 W | 同上 |
| Q_nat | 150 W | 第 3 讲，Q_nat ≈ h_ext·A_ext·ΔT_case |
| P_out,∞ | ≈ 2.0 kW | 第 3 讲，由 Q_nat 与反算式联立 |
| t_hold（3.3 kW 档） | ≈ 36 min | 第 3 讲；★ 是上界，⛔ 不得反向使用 |
| t_hold（6 kW 档） | ≈ 12 min | 同上；两档合起来的量级表述统一写「十几分钟到几十分钟」 |
| 唤醒态 12V 消耗 | Σ I·d = 11 A、P ≈ 138 W、4 h ⇒ 44 Ah / 550 Wh；对照可用 30 Ah ⇒ 缺口 14 Ah | 第 4 讲；结论「长时唤醒态 DCDC 必须在线」是由该算例得出的定性判断，⛔ 不是通用门限 |
| ΔL_p（r₂/r₁ = 5） | 14.0 dB | 第 4 讲；⛔ 是量级估算，不得写成「至少低 14 dB」，也⛔ 不得反算声功率级 |
⚠ 最后提醒一件事，它是本课两条钉子合拢的地方：上面这张结果表里，没有一个数是可以直接抄进使能判据表的门限。开泵功率门限、静默时长门限、各自的迟滞带宽、风扇转速上限、降额触发阈值与降幅斜率、最长连续放电时长——全部是平台相关量，须由本项目按 P_out,∞ 与 t_hold 的推导结果加安全裕度自行确定，⛔ 禁止抄上一代平台。本课交给你的不是这些数，是怎么把它们算出来、以及往哪一侧留裕度的那条路径。
第 1 讲 功率反向之后：同一批器件，换了一套工作点
对外放电用的是充电那一套硬件，但它不是"充电反过来跑"。硬件位置一个没动，变压器还焊在原来的位置上，动的是每一级内部的能量流向、调制方式与器件角色——于是发热的还是同一批件，而"谁发得最多"那张表要整个重排。这一讲是全课唯一一处讲拓扑的地方：先把功率反向后的链路画清楚，再把承热部件的角色对调逐行标出来，最后用一个算例把两个输出功率档换算成盒内损耗。那两个损耗数是后面几讲所有门限的输入——第 3 讲要拿它们去和自然散热天花板比，第 5 讲的两条门限就挂在那个比上。
1.1 电流方向反了，两级的功能位次并没有互换
先把功率链摆出来。正向充电时能量自左向右：交流电网 → EMI 滤波 → PFC 整流级 → 高压母线电容 → 谐振变换级（LLC） → 高压电池。V2L 放电时能量自右向左：高压电池 → 谐振变换级（按反向 LLC/CLLC 运行） → 高压母线电容 → 前级（此时作离网逆变输出） → EMI 滤波 → 车外或车内交流插座 → 负载。
读者最容易套用的心智模型是"隔离级与 PFC 级角色对调"——好像放电时前级跑到后面去了。那是错的。两级的功能位次由硬件位置写死：隔离级永远在电池与高压母线之间，前级永远在高压母线与交流侧之间，谁也换不到谁的位置上去。放电时发生的事只有一件——两级各自在自己的位置上反向工作：谐振变换级由 LLC 转为反向 LLC/CLLC 运行（软开关区间、增益特性与环流全部改变），前级由 PFC 整流转为离网逆变输出（它要自己产生电压幅值与频率，而不再跟随电网）。
这个区分不是抠字眼。把它读成"角色对调"，接下来的动作就会是"把充电时的那张损耗表整体搬个家"；而正确的动作是逐级、逐器件重新核算，下一节讲的就是这件事。
1.2 隔离级两侧各自换了角色：要重排的是器件级损耗表
隔离级两侧的驱动关系在放电时对调了：正向充电时母线侧是主动驱动的桥、电池侧是同步整流（SR）；反向放电时电池侧变成主动桥、母线侧变成同步整流。
★ 这一节的判断是本课的归纳与澄清，不是从别处照搬的既有表述。原因是"热点位置从整流侧迁到另一头"这类说法极易被读成整块热源平移——读者据此改散热设计，做出的动作往往只有一个：把冷板加强区从 A 挪到 B。那样两头都不对。真实情况是两侧的损耗构成同时都变了：原来只做同步整流、几乎只有导通损的那一侧，现在要承担主动开关的全套行为；原来主动驱动的那一侧，现在退成同步整流、损耗构成也换了一套。所以要重排的是器件级损耗表，四行都得重算，而不是把一个既有的热点标签挪个位置。
⛔ 这一步不给任何占比数。各器件的损耗占比取决于拓扑、器件与工作点，必须按反向效率曲线与开关损模型逐点算出来——1.6 与 1.7 两节讲的就是这个入口。
1.3 开关损会不会成为主项，是条件句不是断言
关于这一级的损耗构成，有一句流传很广的说法："放电时这一级的损耗从几乎只有导通损，变成开关损占大头。"这句话作为无条件断言是不成立的，它只在一个子集上为真。
先看机理。谐振变换器里的同步整流管是在电流过零附近换流的，开关动作发生在低电流处，所以正向工作时它几乎只有导通损。反向工作后这一侧变成主动桥，多出关断损与驱动损；至于开通损，则取决于励磁电流能不能在死区内把桥臂中点电压推到位、实现 ZVS（零电压开通）。守得住 ZVS，开通损接近于零，这一级仍以导通损与环流损为主；掉出 ZVS 区间，开通损立刻成为一个必须单列的大项。
所以本课的写法是条件句：开关损从"几乎没有"变成"必须专门核算"；它是否成为主项，取决于反向全工况点还在不在 ZVS 区间内。
⛔ 这里有一个专门的陷阱：不许把正向的 ZVS 边界结论搬到反向。CLLC 的 ZVS 区间在反向方向上并不与正向对称；非对称 LLC 的反向增益特性更差，常常需要另一套调制才能覆盖同样宽的工作范围。判断路径只有一条——先把反向全工况点的 ZVS 边界确认下来，再决定开关损这一项要不要单列。把它写成无条件全称句的代价是：一个本来守着 ZVS 的设计，会被按"开关损占大头"去堆散热，钱花错了地方，而真正的热点没人管。
1.4 同步整流的驱动时序必须按反向工作点重新整定
★ 本节也是本课归纳的一条，它讲的是一个很容易被误判成散热问题的现象。
同步整流管的开通/关断时刻与死区，是按正向的电流波形标定出来的。反向工作后电流波形与换流时刻都变了，如果时序照搬，死区内那一段就会由体二极管替 MOSFET 沟道导通。
后果是同一颗管子在同一电流下，那一段的压降从沟道压降（I·R_ds,on）变成接近体二极管正向压降（V_F·I），损耗在这一颗管子上跳一个台阶。⛔ 这里不给两者的比值与差值——它取决于器件的体二极管压降、死区设置与电流幅值，须按本项目的实际器件与工作点算。
对热工程师来说，本节真正要记住的是归因顺序：这一类温升不是"散热不够"，是控制标定问题，加冷板治不好。看到某一颗同步整流管在反向工况下温度异常，⛔ 不要先当散热问题上报，先去要反向工作点的 SR 驱动波形，看三个量整定了没有——死区时间、同步整流关断提前量、驱动时序与谐振电流过零的对齐关系。
1.5 磁件的工作点整体迁移，铁损与铜损必须按反向工作点重算
变压器与谐振电感在反向工作下，励磁条件是整体改变的。具体换了三样：伏秒积、频率工作区、直流偏置。原因不难看——反向时输入侧是电池电压（随 SOC 在一个宽范围里变），输出侧要维持交流侧要求的电压幅值，两侧电压比的分布与正向不是同一套；工作点落在增益曲线的哪一段，频率区间与励磁电流波形就跟着变。
⛔ 所以不能沿用正向标定值。铁损对磁密与频率的依赖是超线性的，工作点的小幅迁移在铁损上会被放大；铜损则随电流有效值与频率相关的交流电阻一起变。方向往哪边走，取决于本项目的反向工作点落在什么位置，须由反向全工况扫出来——本课能给的确定结论只有一条：正向的那组标定值在反向不成立。
为什么单把磁件挑出来说：它是密封电源盒里最难把热导出去的一类件（灌封与绕组内部的导热路径本来就长），所以铁损算偏了，偏差会直接体现在最不好处理的那个热点上。
铁损/铜损的算法本体与热态 B_s 校核，本课不重讲，本体见 E3-01 OBC / DCDC 散热设计 的磁件产热与热态 B_s 校核主题。本讲只负责交代哪几个量变了、为什么不能沿用。
1.6 反向效率曲线是独立的一条曲线，而且要扫两维
正向效率曲线在这里不能用。同一个功率点上，正向效率与反向效率通常不相等——前面五节讲的角色对调、ZVS 边界不对称、时序整定、磁件工作点迁移，每一条都会把效率改掉一点。
而反向效率 η_rev 不是一条曲线上的一个数，它是二维的：
- 随输出功率档变——轻载时环流与固定损耗占比高，效率往下掉；
- 随电池 SOC 变——SOC 决定输入母线电压，电压低了同样功率下电流就大。
⇒ 损耗反算必须扫全输出功率档 × 全 SOC 两维，取 P_loss 最大的那一点。只测额定点会漏掉最恶劣点，而 V2L 的最恶劣点常常出现在低 SOC（母线电压低、电流大）与部分负载（轻载环流占比高）这两处，不在额定点上。
⛔ η_rev 与整条反向效率曲线是平台相关量，本课不给数。它取决于拓扑、器件、控制策略与工作点，须由反向工况实测效率曲线给出。反算方法本身（怎么由效率反算损耗、怎么扫全工况找最恶劣点）本课也不重讲，本体见 E3-01 OBC / DCDC 散热设计 的效率曲线反算损耗主题；本讲只借它走完一个算例。
1.7 算例：把两个输出功率档换算成盒内损耗
这是全课基准算例的第一步。用的式子是：
P_loss = P_out · (1/η_rev − 1)
输入三项，其中效率是教学假设值：
| 输入量 | 取值 | 性质 |
|---|---|---|
| η_rev（反向效率） | 0.93 | 教学假设值，不对应任何平台；真实值须由反向工况实测效率曲线给出 |
| 输出档 P_out | 3.3 kW | 本课算例与练习选用的档位；实际档位由产品定义给出 |
| 输出档 P_out | 6 kW | 同上 |
逐步算：1/0.93 − 1 = 0.075269 ≈ 0.0753。
- 3.3 kW 档：0.075269 × 3300 W = 248.4 W → P_loss = 248 W
- 6 kW 档：0.075269 × 6000 W = 451.6 W → P_loss = 452 W
三条使用说明，一条都不能省：
- 248 W 与 452 W 是按本课教学假设值算出来的，⛔ 不对应任何平台。它们的用处是把后面几讲的推导链撑起来——第 3 讲会拿它们去与泵和风扇均不使能时的自然散热天花板 Q_nat（教学算例 150 W，同样按本课教学假设算出、不对应任何平台）比，两条使能门限就是从这个比里出来的。
- ⛔ 不许反过来把 0.93 读成"反向效率大约就是 93%"。它是为了让算例能往下走而设的一个假设值，不是本课对反向效率的取值建议，更不是可以抄进任何规格书的数。
- ★ 这两个点只是算例的两个点，不是最恶劣点。按 1.6 节的两维扫描，真正要用来定门限的是全域 P_loss 最大的那一点；把额定点的损耗当成最恶劣损耗，后面所有门限都会偏乐观。
1.8 本讲末的分岔口：以为"充电反过来跑"就行
现象：拿到 V2L 的散热需求，直接把充电工况那张正向效率表翻出来，在同一个功率点上读一个效率，反算出损耗，然后按这个数做散热设计。
为什么错：本讲六节讲的是同一件事的六个侧面——隔离级两侧的同步整流与主动桥角色对调、开关损是否进场取决于反向 ZVS 边界（且它与正向不对称）、SR 驱动时序须重新整定否则体二极管导通窗口被拉宽、磁件的伏秒积与频率工作区与直流偏置换了一套。这些都会改变效率，所以同一功率点上的正向效率与反向效率通常不相等；更要紧的是，即使效率数值碰巧接近，损耗在盒内的分布也已经换人，热点排序不是原来那张表。用正向效率反算出来的损耗做散热，是在一个错的输入上做一整套设计。
正确做法：用反向效率曲线单独反算，扫全输出功率档与全 SOC 两维、取最恶劣点；同时把器件级损耗表按 1.2 至 1.5 节四行逐行重排，⛔ 不要把整块热源从一头平移到另一头。⛔ 这里也不给正反向效率的差值——那同样是平台相关量。
本讲小结：功率反向后，硬件位置一个没动，两级各自在原位反向工作，功能位次并没有互换。真正换人的是承热部件：隔离级两侧的主动桥与同步整流角色对调（要重排的是器件级损耗表，不是整块热源平移）；开关损是否成为主项取决于反向工作点守不守得住 ZVS，是条件句不是断言；SR 驱动时序必须按反向工作点重整定，否则那一段损耗上一个台阶，而这是控制标定问题、加冷板治不好；磁件的伏秒积、频率工作区与直流偏置换了一套，正向标定值不成立。损耗这一侧最终要落成一个数，而这个数只能从反向效率曲线上扫两维反算出来——本讲的教学算例给出 3.3 kW 档 248 W、6 kW 档 452 W（按本课教学假设值算出，⛔ 不对应任何平台），它们是第 3 讲两个天花板算例的输入。
后面还有 6 讲正文 · 关键公式 · 案例拆解 · 常见误区 · 动手做